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标题: 2kW新型推挽正激直流变换器的研制 [打印本页]
作者: liyf    时间: 2014-10-5 12:31
标题: 2kW新型推挽正激直流变换器的研制
2kW新型推挽正激直流变换器的研制

摘要：介绍了一种新型推挽正激电路的工作原理，对环流过程进行了透彻分析，分析了箝位电容和变压器原边漏感对电路工作的影响。通过仿真和实验对所述理论分析进行了验证。基于此研制出输入电压DC24～32V，输出电压DC120V的2kW直流变换器样机，典型效率为93.2％,表明该电路具有可靠、效率高的特点，适合于低压大电流输入中大功率应用场合。     关键词：推挽；推挽正激；直流变换器
引言
在低压大电流场合中，推挽电路以其结构简单、磁芯利用率高的优点而得到了广泛应用。但是，传统的推挽电路存在如下几个缺点：
1）由于原边漏感的存在,功率管关断时,漏源极产生较大的电压尖峰；
2）输入电流纹波的安秒积分大，因而输入滤波器的体积较大。
本文在传统推挽电路的基础上增加了一个箝位电容，便可以解决上述传统电路存在的两个缺点。

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图1

1 推挽正激电路工作原理
如图1所示，该变换器的两个主功率开关管V1及V2和两个匝数均为Np的初级绕组Tp1及Tp2交替连接成一个回路，在回路的两个中点之间连接一个箝位电容C。Cin为输入电容,Dv1及Dv2为两个主功率开关管寄生的反并二极管。D1及D2组成双半波整流电路。
电源正极→Tp2→C→Tp1→电源负极构成一个回路。忽略变压器漏感则加在变压器原边两个绕组的电压之和为零，C上的电压为Uin，下正上负。另外一个回路为电源正极→V1→C→V2→电源负极。根据基尔霍夫电路定律可得
Uds1＋Uds2=Uin＋Uc=2Uin
因此，当某一开关管导通时，另一开关管的电压被箝位在2Uin；当两个开关管均关断时,开关管电压各为Uin。

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图2

    在分析推挽正激电路工作模态前，做如下设定：
1）V1，V2，D1，D2均为理想器件，导通压降忽略不计；
2）C较大，在工作过程中两端电压保持Uin基本不变；
3）滤波电感Lf较大，在较短的时间内可以视为恒流源，电流维持不变；稳态时输出电流Io=Uo/R；
4）原边绕组匝数同为Np，励磁电感和漏感均相同为Lm、Lσ，副边匝数同为Ns，匝比n=Ns/Np；
5）开关周期Ts，V1及V2每个周期开通时间均为ton，V1及V2工作的占空比均为D=ton/Ts；
图2为推挽正激电路工作原理波形图，一共分为8个工作模态。

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图3

    1）[t1－t2] 在t1之前V1及V2都是关断的，输入电流沿电源正极→Tp2→C→Tp1→电源负极回路环流工作，环流为Ia=nDIo[1]（具体分析在第2节中给出）。原副边绕组电压为0，D1及D2同时导通。t1时刻V1开通，Uin加在Tp1的漏感上，i1快速增加；Uc加在Tp2的漏感上，i2迅速减小并反向增大。相应的，在副边流过D1电流iD1增大，流过D2的电流iD2减小。t2时刻，D2截止iD2=0。此模态等效电路图如图3（a）所示，持续时间为

式中：iLfmin为t1时刻滤波电感电流。
2）[t2－t3] 当D2截止时，该工作模态开始工作，Uin加在Tp1的励磁电感和漏感上，Uc加在Tp2的励磁电感和漏感上，各承担励磁电流和负载电流变化率的一半，这时初级相当于两个单端正激电路并联工作[2][3][4]。i1增加，i2反向增大。工作模态如图3（b）所示，持续时间为

3）[t3－t4] t3时刻，V1关断，该工作模态开始工作。在此之前i1始终大于i2，因此，在V1关断瞬间V2的反并二极管Dv2导通。同时，流过D1的电流iD1减小，流过D2的电流iD2从零开始增加，副边绕组短路工作。电容电压Uc加在Tp1的漏感上，Uin加在Tp2的漏感上，i1迅速减小，i2迅速增加。
当i1=i2时该工作模态结束。等效的工作模态电路如图3（c）所示，持续时间为

式中：iLfmax为t3时刻滤波电感电流。
4）[t4－t5] 在此期间，V1和V2都关断。漏感平均电流（环流）Ia经过电源正极→Tp2→C→Tp1→电源负极回路流动。由于电源电压和箝位电容电压相等，加在原边两个绕组上的电压均为零，则环流Ia保持不变。等效的工作模态如图3（d）所示，持续时间为


5）[t5－t9] t5时刻，V2导通开始下半个周期的工作，工作模态和上半个周期相同，只是励磁电流的方向相反，完成变压器的去磁。

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图4

2 环流分析
设该推挽正激变换器的功率损耗为零，根据系统能量守恒定律可得，在半个周期Ts/2内电源输入功率为

为了分析问题的简便，我们假设以下理想条件成立：
1）原边两个绕组换流瞬间完成，即
Δt1－2=0，Δt3－4=0；
2）励磁电感Lm和滤波电感Lf较大，励磁电流为零，Lf可以看作恒流源，求得


由此可见，当电路的工作占空比D大，原边环流时间短，环流量值较大；随着输出功率的增加，环流值也增大。
3 主要参数对电路工作的影响分析
3.1 箝位电容C的作用与选取
3.1.1 箝位电容的两个主要作用
1）抑制开关管关断电压尖峰如图1所示，在V1关断时，由C给变压器原边漏感提供一个Dv2→C→Tp1的低阻抗能量释放回路。将V1的漏源极电压箝位在Uin＋Uc，使开关管的电压尖峰得到了有效的抑制。箝位电容C在开关管全关断时储存电能，在导通时将能量释放给负载，理论上，无能量损耗。

    2）减小输入滤波器体积与传统的推挽电路相比，推挽正激电路中的箝位电容为开关管关断期间提供一个续流回路。正是由于续流回路的存在使推挽正激电路工作的输入电流纹波的安秒积分较其它拓扑小。因此，可以减小输入滤波器的体积。
3.1.2 箝位电容的选取
根据前文的分析，箝位电容C的电压脉动Δuc是由环流期间的充电量决定的，即

电路工作周期Ts、最大负载电流Io、变压器匝比n在设计前就已经确定了。在工程实际中，选取Δuc=20％Uin，因此，根据占空比D的工作范围可以计算出所需的电容值。同时，为了减小电容ESR的影响，一般采用多个薄膜电容并联的方案。
3.2 变压器漏感对PPF工作的影响
对于理想的变压器，变压器的漏感Lσ=0，无论哪个功率管关断时，变压器绕组电流瞬间减小到0，在两个开关管均关断期间无环流。实际上，任何变压器都存在漏感，在推挽正激电路中，两个开关管均关断瞬间，原边漏感的能量通过Uin正极→Tp2→C→Tp1→Uin负极回路给C充电形成环流，在箝位电容上产生了电压脉动。同时,减小原边漏感可以减小功率管开通时的换流时间，即减小了占空比的丢失,从而提高了变压器的利用率,减小了电路工作的损耗。
从以上分析可见，减小漏感可以提高系统的效率。因此，变压器常采用原副边间绕的方法来减少漏感的值。

4 仿真和实验
4.1 仿真分析
基于以上分析，对PPF的工作进行了原理性的仿真，仿真主电路如图1所示。仿真主要参数为：Uin=28V，C=70μF，n=6，Io=10A，Lf=160μH，Cf=680μF/400V×2，Ts=20μs。
图4为输出电流Io=10A，占空比D分别为0.1、0.25、0.4时对应的箝位电容C的电压脉动Δuc仿真波形图。由图4可知，当D=0.25时Δuc最大。
图5为输入电流仿真波形，其中图5（a）为原边激磁电感Lm=12μH，漏感Lσ=0.05μF时仿真波形图;图5（b）为原边激磁电感Lm=12μH，漏感Lσ=0时仿真波形图。仿真结果表明，Lσ=0时输入电流不存在环流过程。

    4.2 实验结果
根据有关技术要求，研制出了一台输入DC24V～32V，输出DC120V的2kWDC/DC变换器。系统参数为：开关频率fs=50kHz；主功率开关管为IXTK180N15；整流二极管为DSEP60－06A；箝位电容C=70μF；滤波电感Lf=160μH；滤波电容Cf=680μF/400V×2；主变压器匝比n=6，磁芯为EE55×2。
图6为额定负载下实验波形图，其中图6（a）是原边绕组电流波形图（ch1为开关管V1驱动信号波形，ch2为开关管V2驱动信号波形，ch3为绕组Tp1电流波形i1，ch4为绕组Tp2电流波形i2）；图6（b）是开关管漏源极波形图（ch1为开关管V1的驱动信号，ch2为开关管V1源漏极电压波形，ch3为开关管V2的驱动信号，ch4为开关管V2源漏极电压波形）。图6实验波形验证了上述理论分析的正确性。

    图7为在相同Io（=16A），不同Uin与不同D时原边绕组电流和箝位电容电压脉动波形图（ch3为绕组Tp1电流波形i1，ch4为绕组Tp2电流波形i2，ch1为箝位电容电压脉动Δuc波形）。实验波形充分说明了第2节环流分析和第3.1.2节中箝位电容选取原则的正确性。
图8为2kW DC/DC变换器效率分布曲线，该变换器的效率可达93.2％。图9为变换器实物图。
5 结语
仿真分析和实验结果验证了理论分析和公式推导的正确性，表明推挽正激电路应用于该变换器中具有以下优点：
1）抑制了开关管漏源极电压尖峰，降低了开关管的电压应力和功率损耗[5]，整机效率高；
2）变压器双向磁化，磁芯利用率高；

    3）输入电流纹波安秒积分较其它拓扑小，减小了输入滤波器体积。
该变换器尤其在低压大电流场合中具有较高的工程实用价值。



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